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原文传递连续梁桥梁墩临时固结结构

专利名称：	连续梁桥梁墩临时固结结构
摘要：	本实用新型公开了一种连续梁桥梁墩临时固结结构，属于桥梁施工领域，其结构包括桥墩、0号块和球型支座等，还采用了由垫块和四氟板构成的临时支座，使用优点如下：一是四氟板和混凝土垫块刚柔结合、沉降适中，有利于控制悬臂施工的连续梁线形，标高误差精度可控；二是临时支座构造简单、费用低廉、混凝土垫块通过机械绳切割方便快速，节约人力物力；三是定量化设计、受力合理、二次内力大幅度减少，增强了桥梁的耐久性。因此，通过设计这种连续梁桥梁墩临时固结结构并结合相应的施工方法，具有构造简单、刚柔结合、沉降适中、使用方便、受力合理、增强工程结构耐久性和节能减排等优点，能确保工程质量和安全，经济效益和社会效益显著。
专利类型：	实用新型
国家地区组织代码：	浙江;33
申请人：	宁波交通工程建设集团有限公司
发明人：	冯杰;曹超云;单翀;羿士玲;胡潆之;来佳雯;陈玲;王欢;尹彩琴;周一勤;石敏;林彬;岳峰;李洋;冯鸿登;张元光;桑伟;王红萍
专利状态：	有效
申请日期：	2018-09-14T00:00:00+0800
发布日期：	2019-07-23T00:00:00+0800
申请号：	CN201821507040.5
公开号：	CN209144660U
代理机构：	宁波天一专利代理有限公司
代理人：	张晨
分类号：	E01D21/00(2006.01);E;E01;E01D;E01D21
申请人地址：	315010 浙江省宁波市海曙区解放北路91号1号楼北大门
主权项：	1.一种连续梁桥梁墩临时固结结构，包括桥墩（1）、以及在桥墩顶部与桥墩顶部上方的悬臂挂篮浇筑多块组成的混凝土连续梁（2）0号块（21），其特征在于所述的桥墩（1）顶部与0号块（21）之间设有多个球型支座（4）和围合在每个球型支座四周的临时支座（5），还设有锚固于桥墩（1）中并向上延伸贯穿临时支座（5）至0号块（21）顶部的多根锚固钢筋（3），每根锚固钢筋的顶部均设有螺栓（32）固定。 2.根据权利要求1所述的一种连续梁桥梁墩临时固结结构，其特征在于所述的临时支座（5）是由浇筑在桥墩（1）顶部的混凝土垫块（51）和放置在垫块上的四氟板（52）组成，整体平面呈口字形框状，纵向和横向对称于单个球型支座（4）的中心，高度与球型支座（4）的高度相同。 3.根据权利要求2所述的一种连续梁桥梁墩临时固结结构，其特征在于所述的临时固结结构，其强度和沉降需满足连续梁桥悬臂浇筑施工单个球型支座（4）和相应的临时支座（5）所受的最大竖向力及对应的不平衡力矩或最大不平衡力矩及对应的竖向力的要求，多个临时支座（5）的多个四氟板（52）和多个垫块（51）、多个临时支座（5）的强度和同步沉降的有关数据由以下公式计算：公式一、临时支座（5）在四氟板（52）和垫块（51）、球型支座（4）在作用下，由四氟板（52）和垫块（51）、球型支座（4）共同承担竖向力；球型支座（4）在作用下的竖向沉降为，四氟板（52）和垫块（51）在作用下的竖向沉降为，于是得临时支座（5）的四氟板（52）和垫块（51）、球型支座（4）受力采用换算截面法计算；四氟板（52）和垫块（51）的组合弹性模量为临时支座（5）的四氟板（52）和垫块（51）、球型支座（4）受力采用换算截面系数为换算截面对中性轴的面积和惯性矩分别为临时支座（5）的四氟板（52）和垫块（51）、球型支座（4）、受拉区锚固钢筋（3）在作用下的应力为临时支座（5）和连续梁（2）的转角为连续梁（2）最大悬臂端标高下降值为要求连续梁最大悬臂端标高下降值加施工误差小于容许值，即公式二、临时支座（5）在四氟板（52）和垫块（51）、球型支座（4）在作用下，临时支座（5）由四氟板（52）和垫块（51）、球型支座（4）共同承担竖向力；球型支座（4）在作用下的竖向沉降，四氟板（52）和垫块（51）在作用下的竖向沉降为，于是得临时支座（5）的四氟板（52）和垫块（51）、球型支座（4）在作用下的应力为临时支座（5）和连续梁（2）的转角为连续梁最大悬臂端标高下降值为要求连续梁（2）最大悬臂端标高下降值加施工误差小于容许值，即连续梁（2）合拢拆除临时固结结构时竖向力介于之间，除临时支座（5）和球型支座（4）均匀沉降或统一考虑外，由公式一、公式二，取定值后，即可选择，使连续梁（2）最大悬臂端标高下降值加施工误差小于容许值，则使四氟板（52）和垫块（51）组成的临时支座（5）与球型支座（4）施工期间同步沉降及转动时，连续梁（2）合拢拆除临时固结结构时最大限度地减少沉降差和次应力；公式三、四氟板（52）与垫块（51）的应力分配系数为，于是得则四氟板（52）、垫块（51）的应力分别为球型支座（4）的应力为在公式一、公式二和公式三中 ——分别为四氟板（52）和垫块（51）的纵桥向内边缘长度、外边缘长度，； ——分别为四氟板（52）、垫块（51）的横桥向内边缘宽度、外边缘宽度，； ——多对锚固钢筋（3）的纵桥向间距，； ——分别以桥墩（1）顶部纵桥向为轴、横桥向为轴，桥墩顶在轴向布置多个球型支座（4）和对应个数的临时支座（5），以单个球型支座（4）中心为坐标原点； ——永久性球型支座（4）的半径，； ——分别为四氟板（52）、垫块（51）的高度，； ——球型支座（4）的高度，； ——连续梁桥悬臂浇筑施工单个球型支座（4）和相应临时支座（5）所受的最大竖向力及对应的不平衡力矩，； ——连续梁桥悬臂浇筑施工单个球型支座（4）和相应临时支座（5）所受的最大不平衡力矩及对应的竖向力，； ——连续梁桥悬臂浇筑施工单个球型支座（4）和相应临时支座（5）所受的最大竖向力由四氟板和垫块分担的部分竖向力，； ——连续梁桥悬臂浇筑施工单个球型支座（4）和相应临时支座（5）所受的最大竖向力由球型支座（4）分担的部分竖向力，； ——连续梁桥悬臂浇筑施工单个球型支座（4）和相应临时支座（5）所受的最大不平衡力矩及对应的竖向力由四氟板（52）和垫块（51）分担的部分竖向力，； ——连续梁桥悬臂浇筑施工单个球型支座（4）和相应临时支座（5）所受的最大不平衡力矩及对应的竖向力由球型支座（4）分担的部分竖向力，； ——分别为单个临时支座（5）的四氟板（52）、垫块（51）、球型支座（4）、锚固钢筋（3）的弹性模量，； ——分别为单个临时支座（5）的四氟板（52）、垫块（51）、四氟板（52）和垫块（51）、球型支座（4）、锚固钢筋（3）对轴的惯性矩，； ——分别为单个临时支座（5）的四氟板（52）、垫块（51）、球型支座（4）平面的截面积，； ——单个临时支座（5）的四氟板（52）、垫块（51）的组合弹性模量，； ——单个临时支座（5）的四氟板（52）、垫块（51）的换算面积，； ——单个临时支座（5）的四氟板（52）和垫块（51）、锚固钢筋（3）对轴的换算惯性矩，； ——单个临时支座（5）的四氟板（52）和垫块（51）、锚固钢筋（3）的面积换算系数，无量纲； ——分别为单个临时支座（5）的四氟板（52）和垫块（51）的最大应力、最小应力的统称，； ——单个临时支座（5）的四氟板（52）应力的统称，； ——单个临时支座（5）的垫块（51）应力的统称，； ——单个临时支座（5）的四氟板（52）和垫块（51）组合应力，； ——单个临时支座（5）的四氟板（52）与垫块（51）的组合应力分配系数，无量纲； ——分别为连续梁桥悬臂浇筑施工单个球型支座（4）和相应临时支座（5）所受的最大竖向力及对应的不平衡力矩作用下的应力函数，； ——分别为连续梁桥悬臂浇筑施工单个球型支座（4）和相应临时支座（5）所受的最大竖向力及对应的不平衡力矩作用下四氟板（52）和垫块（51）以球型支座轴对称外边缘的最大正应力、最小应力的函数式，； ——分别为连续梁桥悬臂浇筑施工单个球型支座（4）和相应临时支座（5）所受的最大竖向力及对应的不平衡力矩作用下四氟板（52）和垫块（51）以球型支座轴对称外边缘的最大正应力、最小应力，； ——分别为连续梁桥悬臂浇筑施工单个球型支座（4）和相应临时支座（5）所受的最大不平衡力矩及对应的竖向力作用下的应力函数，； ——分别为连续梁桥悬臂浇筑施工单个球型支座（4）和相应临时支座（5）所受的最大不平衡力矩及对应的竖向力作用下四氟板（52）和垫块（51）以球型支座轴对称外边缘的最大应力、最小应力的函数式，； ——分别为连续梁桥悬臂浇筑施工单个球型支座（4）和相应临时支座（5）所受的最大不平衡力矩及对应的竖向力作用下四氟板（52）和垫块（51）以球型支座轴对称外边缘的最大正应力、最小应力值，； ——单个球型支座（4）以轴对称外边缘的最大应力、最小应力，； ——分别为单个四氟板（52）和垫块（51）、四氟板（52）、垫块（51）以轴对称外边缘的最大应力、最小应力的统称，； ——连续梁桥悬臂段长度在单个球型支座（4）和相应临时支座（5）所受的最大竖向力及对应的不平衡力矩作用下临时支座（5）和连续梁（2）的转角，； ——连续梁桥悬臂段长度在单个球型支座（4）和相应临时支座（5）所受的最大不平衡力矩及对应的竖向力作用下临时支座（5）和连续梁（2）的转角，； ——连续梁桥悬臂浇筑施工中单个球型支座（4）所受的最大竖向力作用下临时支座（5）的竖向沉降，； ——连续梁桥悬臂浇筑施工中单个球型支座（4）所受的最大不平衡力矩对应的竖向力作用下临时支座（5）竖向沉降，； ——连续梁桥悬臂浇筑施工中单个四氟板（52）和垫块（51）所受的最大竖向力作用下的竖向沉降，； ——连续梁桥悬臂浇筑施工中单个四氟板（52）和垫块（51）所受的最大不平衡力矩对应的竖向力作用下的竖向沉降，； ——连续梁桥悬臂浇筑施工中单个四氟板（52）和垫块（51）所受竖向力作用下竖向沉降的统称，； ——连续梁桥悬臂浇筑施工单个球型支座（4）和相应临时支座（5）所受的最大竖向力及对应的不平衡力矩作用时的连续梁悬臂段长度，； ——连续梁桥悬臂浇筑施工单个球型支座（4）和相应临时支座（5）所受的最大不平衡力矩及对应的竖向力作用时的连续梁悬臂段长度，； ——连续梁桥悬臂浇筑施工单个球型支座（4）和相应临时支座（5）所受的最大竖向力及对应的不平衡力矩作用时的连续梁悬臂段长度处标高下降值，； ——连续梁桥悬臂浇筑施工单个球型支座（4）和相应临时支座（5）所受的最大不平衡力矩及对应的竖向力作用时的连续梁悬臂段长度处标高下降值，； ——连续梁桥悬臂浇筑施工误差平均值； ——连续梁桥悬臂浇筑施工单个球型支座（4）和相应临时支座（5）所受的最大竖向力及对应的不平衡力矩作用时的连续梁悬臂段长度处标高下降值、施工误差平均值之和，； ——连续梁桥悬臂浇筑施工单个球型支座（4）和相应临时支座（5）所受的最大不平衡力矩及对应的竖向力作用时的连续梁悬臂段长度处标高下降值、施工误差平均值之和，； ——分别为四氟板（52）、垫块（51）和球型支座（4）的容许应力，； ——连续梁桥悬臂浇筑施工容许标高误差，。 4.根据权利要求1所述的一种连续梁桥梁墩临时固结结构，其特征在于所述的每个球型支座（4）均为永久性支座，由方形的上钢板、下钢板、以及上、下钢板之间的平面圆形的支座体（42）构成，该支座体由球面钢衬板和四氟板组装而成。 5.根据权利要求2所述的一种连续梁桥梁墩临时固结结构，其特征在于所述的四氟板（52）是由四氟乙烯材料制成，呈刚柔性，放置在垫块（51）的顶部。 6.根据权利要求5所述的一种连续梁桥梁墩临时固结结构，其特征在于所述的多根锚固钢筋（3）为精轧螺纹钢或钢绞线，底部预埋在桥墩（1）中，顶部依次穿过垫块（51）、四氟板（52）和0号块（21）上的预留孔（31）至0号块（21）的顶部，待垫块（51）达到设计强度，张拉多根锚固钢筋（3）至设计值后用螺栓（32）固定，形成桥墩（1）顶部与0号块（21）的临时固结结构。 7.根据权利要求6所述的一种连续梁桥梁墩临时固结结构，其特征在于所述的预留孔（31）内径大于锚固钢筋（3）外径，由于锚固钢筋与预留孔之间空隙的存在，受压区锚固钢筋不承受压力，受拉区锚固钢筋承受拉力起到临时固结的作用，且当已浇筑连续梁（2）产生微小转动时，锚固钢筋（3）与预留孔（31）之间也随之微小转动，临时支座（5）中的四氟板（52）同时产生微小转动变形，释放临时固结处的部分应力。
所属类别：	实用新型