| 专利名称： |
用于特长公路隧道闭式可控循环通风的节能量计算方法 |
| 摘要： |
本发明公开了一种用于特长公路隧道闭式可控循环通风的节能量计算方法。本发明方法主要是，首先，确定闭式可控循环通风系统所消耗总功率的计算式；再确定常规送排风竖井通风方式中，所消耗总功率计算式；相比常规送排风竖井通风方式，闭式可控循环通风系统的节能量计算。在确定了常规送排风竖井通风方式的排风风流风量、主要分支摩擦风阻系数和有效风量系数的情况下，以及给定闭式可控循环通风系统的有效风量系数、除尘器烟尘净化效率和循环风道摩擦风阻系数的当量系数，就能计算出实施闭式可控循环通风系统而节省的通风功率消耗值，从而能迅速快捷完成闭式循环通风系统实施的预评估。 |
| 专利类型： |
发明专利 |
| 国家地区组织代码： |
湖南;43 |
| 申请人： |
湖南科技大学 |
| 发明人： |
陈世强;陈永平;王海桥;郝小礼;李轶群;李石林 |
| 专利状态： |
有效 |
| 发布日期： |
2019-01-01T00:00:00+0800 |
| 申请号： |
CN201810951631.X |
| 公开号： |
CN108952789A |
| 代理机构： |
湘潭市汇智专利事务所(普通合伙) 43108 |
| 代理人： |
宋向红 |
| 分类号： |
E21F1/00(2006.01)I;G06F17/50(2006.01)I;E;G;E21;G06;E21F;G06F;E21F1;G06F17;E21F1/00;G06F17/50 |
| 申请人地址： |
411201 湖南省湘潭市雨湖区石码头2号 |
| 主权项： |
1.一种用于特长公路隧道闭式可控循环通风的节能量计算方法，是用于特长公路隧道闭式可控循环通风系统的节能量计算；所述特长公路隧道闭式可控循环通风系统包括设置于隧道旁通隧洞且平行于隧道的循环风道，隧道入口至循环风道的引风段之间是上游隧道，循环风道的引射段至隧道出口之间是下游隧道，循环风道通过其两端的引风段和引射段与隧道连通，上游隧道与下游隧道之间是隧道短道；循环风道内设有除尘器；其特征在于包括如下步骤：(一)确定闭式可控循环通风系统所消耗总功率的计算式如下：![]() 式(1)中，P为闭式可控循环通风系统的消耗总功率，W；Q2为循环风道引风段流经风流风量，m3/s；Qr为可控循环通风系统中隧道入口吸入的外界新鲜风流风量，m3/s；R2为分支“循环风道引风段”的摩擦风阻系数，N·S2/m8；R3为分支“隧道短道”的摩擦风阻系数，N·S2/m8；R4为分支“循环风道引射段”的摩擦风阻系数，N·S2/m8；R5为分支“循环风道”的摩擦风阻系数，N·S2/m8；(二)确定常规送排风竖井通风方式中，所消耗总功率计算式如下：![]() 式(2)中，PTypical为常规送排风竖井通风方式中的消耗总功率，W；Qt(2)为排风竖井排放风流风量，m3/s；Qt(3)为常规送排风竖井通风方式中隧道短道流经风流风量，m3/s；Rt(1)为分支“排风竖井上半部分至排风井口”的摩擦风阻系数，N·S2/m8；Rt(2)为分支“排风竖井下半部分”的摩擦风阻系数，N·S2/m8；Rt(3)为分支“隧道短道”的摩擦风阻系数，N·S2/m8；Rt(4)为分支“送风竖井下半部分”的摩擦风阻系数，N·S2/m8；Rt(6)为分支“送风井口至送风竖井下半部分起始点”的摩擦风阻系数，N·S2/m8；(三)相比常规送排风竖井通风方式，闭式可控循环通风系统的节能量计算方法如下：(1)在常规送排风竖井通风方式与闭式可控循环通风系统中，为了保持风量平衡，采取排放风流风量等于送入风流风量，即：Qt(2)＝Qt(4) (3)；式(3)中，Qt(4)为常规送排风竖井通风方式中送风竖井送入风流风量，m3/s；并且有：Q2＝Q4 (4)；式(4)中，Q4为闭式可控循环通风系统中循环风道引射段流经风流风量，m3/s；一般还有：Qt(3)＝Q3 (5)；式(5)中，Q3为闭式可控循环通风系统中隧道短道中并联风流风量，m3/s；由于闭式可控循环通风系统与常规送排风竖井通风方式结构的相似性，并应用物理学中质量守恒基本原理，得到：Qt(r)＝Qt(2)+Qt(3)＝Q2+Q3＝Qr (6)；式(6)中，Qt(r)为常规送排风竖井通风方式中隧道入口吸入的外界新鲜风流流量，m3/s；由于闭式可控循环通风系统与常规送排风竖井通风方式结构的相似性，二者的对应之路的摩擦风阻系数近似相等，则有：Ri＝Rt(i) (7)；式(7)中，Ri为闭式可控循环通风系统中分支i’(i范围为1至11的自然数)的摩擦风阻系数，N·S2/m8；Rt(i)为常规送排风竖井通风方式中分支t(i)(i范围为1至11的自然数)的摩擦风阻系数，N·S2/m8；(2)将公式(2)减去公式(1)，得到闭式可控循环通风系统相比常规送排风竖井通风方式的能耗节省量，如式(8)所示：ΔP＝PTypical‑P (8)；式(8)中，ΔP为闭式可控循环通风系统相比常规送排风竖井通风方式的节能量，W；(3)在公式(8)中，为了实现流体力学的力平衡，一般存在下式：R2≈R4＞＞R3≈0 (9)；(4)由于闭式可控循环通风系统与常规送排风竖井通风方式结构的相似性，有如下变换关系式：![]() 式(10)中，ωt＝δt/δ0为常规送排风竖井通风方式的排风有效风量系数；ω＝δ/δ0为闭式可控循环通风系统的有效风量系数，无量纲数；η为除尘器烟尘净化效率，无量纲数；δ为闭式可控循环通风系统中循环风道引风段的空气烟尘浓度，m‑1；δt为常规送排风竖井通风方式中排风风井排放风流的空气烟尘浓度，m‑1；δ0为通风设计的烟尘容许浓度，m‑1；(5)应用公式(7)和公式(9)，忽略公式(8)中的小量级项，并把公式(7)和公式(10)代入公式(8)，得到简化后的公式(8)，即为闭式可控循环通风系统的节能量计算式如式(11)：![]() (6)设Rt(1)+R2+R4+Rt(6)＝R，再设R2+R5+R4＝a·R(0式(12)中，R为分支“排风竖井上半部分至排风井口”、分支“循环风道引风段”、分支“循环风道引射段”和分支“送风井口至送风竖井下半部分起始点”的摩擦风阻系数之和，即为常规送排风竖井通风方式中排风竖井与送风竖井两个分支的摩擦风阻系数之和，N·S2/m8；a为循环风道摩擦风阻系数的当量系数，无量纲数；c＝ω/ωt为有效风量系数的二次比值，无量纲数；公式(12)表明，在确定了常规送排风竖井通风方式的排风风流风量、主要分支摩擦风阻系数和有效风量系数的情况下，以及给定闭式可控循环通风系统的有效风量系数、除尘器烟尘净化效率和循环风道摩擦风阻系数的当量系数，就能计算出实施闭式可控循环通风系统而节省的通风功率消耗值。 |
| 所属类别： |
发明专利 |
